СТ СЭВ 3972-83

СТСЭВ 3972-83

УДК62-192:624.01/04:624.013.2.001.24 Группа Ж02

СТАНДАРТСОВЕТА ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ВЗАИМОПОМОЩИ

Надежностьстроительных конструкций и оснований

Конструкциистальные

Основныеположения по расчету

Датавведения в народном хозяйстве СССР с 1985-01-01

вдоговорно-правовых отношениях по сотрудничеству с 1985-01-01

ИНФОРМАЦИОННЫЕДАННЫЕ

1. Автор - делегация СССР вПостоянной Комиссии по сотрудничеству в области строительства.

2. Тема - 22.200.18-81.

3. Стандарт СЭВ утвержден на53-м заседании ПКС.

4. Сроки начала применениястандарта СЭВ:

5. Срок первой проверки -1988 г., периодичность проверки - 5 лет.

ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕПостановлением Государственного комитета СССР по делам строительстваот 20 июля 1984 г. № 115

УТВЕРЖДЕН ПостояннойКомиссией по сотрудничеству в области стандартизации Прага, июль 1983г.

ВЗАМЕН РС 131-74

Настоящий стандарт СЭВявляется обязательным в рамках Конвенции о применении стандартов СЭВ

Настоящий стандарт СЭВраспространяется на стальные конструкции жилых, общественных,производственных, сельскохозяйственных и других зданий и сооружений иустанавливает основные положения по расчету этих конструкций попредельным состояниям.

Для стальных конструкций,находящихся в особых условиях эксплуатации (доменные печи, резервуарыразличного назначения, здания и сооружения, рассчитываемые насейсмические или температурные воздействия), а также для специальныхвидов конструкций (предварительно напряженные, висячие) должнысоблюдаться дополнительные требования, учитывающие особенности работыэтих конструкций.

Настоящий стандарт СЭВ нераспространяется на стальные конструкции мостов и трубопроводов.

1.Общие положения

1.1. Стальные конструкцииследует рассчитывать по предельным состояниям, указанным в СТ СЭВ384-76, причем, для этих конструкций под разрушением следует пониматьхрупкое, вязкое или усталостное разрушения.

1.2. Стальные конструкцииследует рассчитывать как единые пространственные системы с учетомфакторов, определяющих напряженное и деформированное состояние,геометрической и физической нелинейности, пластических иреологических свойств материалов и грунтов в соответствии стребованиями, устанавливаемыми настоящим стандартом СЭВ, а также сучетом стандартов СЭВ на методы расчета.

1.3. При отсутствии точныхтеоретических методов расчета или проверенных ранее аналогичныхрешений допускается применять приближенные методы расчета, основанныена разделении единых пространственных систем на отдельные плоскиесистемы и элементы и обеспечивающие общий уровень надежностиконструкций в соответствии с требованиями метода предельныхсостояний; при этом следует учитывать особенности взаимодействияэлементов стальных конструкций между собой и с основанием.

1.4. Разделение стержневыхсистем на отдельные элементы следует выполнять на основеиспользования эффективных (расчетных) длин стержней, которыенеобходимо устанавливать на основе метода Эйлера.

1.5. Для статическинеопределимых конструкций при отсутствии метода их расчета с учетомфизической нелинейности расчетные усилия допускается определять понедеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали.Однако расчет на устойчивость отдельных элементов на действие этихусилий следует выполнять по деформированной схеме с учетом физическойнелинейности (пластических деформаций стали).

1.6. Расчеты стержневых,балочных и пластинчатых конструкций и их элементов должны выполнятьсяна основе линейной зависимости между деформациями и перемещениями сучетом пластических деформаций стали; при этом допускается применятьтеорию малых упругопластических деформаций при простом нагружении.

1.7. Расчеты стальныхконструкций должны обеспечивать одновременное выполнение условияпрочности (устойчивости) конструкции в целом и ее отдельныхэлементов.

1.8. При расчетах стальныхконструкций на однократное возрастание нагрузок до их максимальныхзначений применяемые стали следует рассматривать как нелинейноупругий материал.

В случае возможного убываниянагрузок, а также при повторно-переменном нагружении этой сталиследует рассматривать как упругопластический материал.

1.9. Расчет стальныхконструкций и их элементов на усилия от действия внешних нагрузокнеобходимо выполнять с использованием следующих геометрическихгипотез: плоских сечений, секториальных площадей и прямых нормалей.

1.10. Расчет стальныхконструкций и их элементов при сложном напряженном состоянии следуетвыполнять путем определения интенсивности напряжений с учетомэнергетической теории прочности.

1.11. При расчетах стальныхконструкций и их элементов, имеющих собственные остаточные напряженияs_i(от сварки, прокатки, холодной правки), следует применять гипотезу обалгебраическом суммировании условных деформаций e_iс деформациями от внешней нагрузки, причем

(1)

где E- модуль упругости.

Примечание. Собственныеостаточные напряжения допускается не учитывать в расчетах.

1.12. При выборе элементовстальных конструкций следует исходить из минимального сечения,удовлетворяющего положениям настоящего стандарта СЭВ и стандартов СЭВна методы расчета, с учетом имеющегося сортамента итехнико-экономического обоснования.

1.13. Надежность стальныхконструкций должна быть обеспечена одновременным выполнениемтребований к выбору материалов, расчетам и конструированию.

1.14. Нормативные значениянагрузок, коэффициенты надежности по нагрузке и коэффициентысочетаний для определения расчетных значений нагрузок следуетпринимать по СТ СЭВ 1407-78.

2.Материалы

2.1. Выбор сталей следуетпроизводить в зависимости от условий эксплуатации, расчетныхтемператур, воздействия динамических или вибрационных нагрузок,технологии изготовления и монтажа стальных конструкций; при этомнеобходимо учитывать характеристики механических свойств сталей,пластичность, ударную вязкость, сопротивление усталостному и хрупкомуразрушениям, свариваемость, твердость и стойкость против коррозии.

2.2. Для сварных соединенийследует применять материалы, соответствующие свариваемым сталям иобеспечивающие необходимые свойства сварных швов при соответствующейтехнологии их выполнения.

2.3. Для болтовых соединенийстальных конструкций следует применять болты по СТ СЭВ 759-77 и СТСЭВ 2651-80.

2.4. Для вант и гибкихэлементов покрытий, оттяжек опор мачт и башен, напрягаемых элементовв предварительно напряженных конструкциях следует применять стальныеканаты, пучки и пряди из высокопрочной проволоки или прокатную сталь.

2.5. Характеристики сталей,материалов для сварки, болтов и заклепок, а в необходимых случаяхусловия их поставок следует указывать на чертежах стальныхконструкций согласно требованиям стандартов СЭВ по ЕСКД.

2.6. Для сталей, применяемыхв конструкциях, рекомендуется принимать следующие значения физическиххарактеристик:

1) модуль упругости(E)-2,06×10⁵МРа;

2) модуль сдвига (G)-0,79×10⁵МРа;

3) коэффициент поперечнойдеформации (n)-0,3;

4) коэффициент линейногорасширения (a)-0,12×10^-4°C^-1;

5) плотность (r)-7850kg/m³.

3.Расчетные сопротивления материалов и соединений

3.1. Значения расчетныхсопротивлений прокатной стали и труб необходимо определять последующим формулам:

1) сопротивление растяжению,сжатию и изгибу:

по пределу текучести

(2)

по временному сопротивлению

(3)

2) сопротивление сдвигу

(4)

3) сопротивление смятиюторцевой поверхности (при наличии пригонки)

(5)

где R_ynи R_un- нормативные сопротивления стали, равные наименьшим значениямпредела текучести и временного сопротивления, установленным встандартах СЭВ на стали;

Y_m- коэффициент надежности по материалу.

Для расчета конструкций попредельным состояниям первой группы следует принимать Y_m³1,0.

3.2. Значения расчетныхсопротивлений допускается определять не по нормативнымсопротивлениям, указанным в п. 3.1, а по условным нормативнымсопротивлениям, значения которых должны соответствовать установленнымв стандартах СЭВ на стали.

3.3. Значения расчетныхсопротивлений стыковых сварных соединений следует принимать равнымиили меньшими значений расчетных сопротивлений основного металла взависимости от вида напряженного состояния, технологии сварки иметодов контроля швов.

Значения расчетныхсопротивлений стыковых соединений элементов из сталей с разныминормативными сопротивлениями следует принимать по меньшему значениюнормативного сопротивления.

3.4. Значения расчетныхсопротивлений срезу металла шва и металла границы сплавления сварныхсоединений с угловыми швами следует устанавливать по значениямнормативных сопротивлений металла шва и стали свариваемых элементовразрыву с учетом коэффициентов надежности по материалу.

3.5. Значения расчетныхсопротивлений одноболтовых соединений растяжению и срезу болтов, атакже смятию соединяемых элементов конструкций (с учетом классаточности болтов) следует устанавливать по значениям нормативныхсопротивлений болтов и стали соединяемых элементов с учетомкоэффициентов надежности по материалу.

Для многоболтовых соединенийнеобходимо учитывать коэффициенты условий работы соединений,зависящие от класса точности болтов и расстояний вдоль усилий междуцентрами отверстий и от края центра ближайшего отверстия.

3.6. Значения расчетныхсопротивлений заклепочных соединений следует устанавливать всоответствии с требованиями п. 3.5 с учетом технологии сборки иобразования отверстий.

3.7. Значения расчетныхсопротивлений растяжению высокопрочных и фундаментных болтов следуетпринимать равными значениям временных сопротивлений болтов разрыву,установленным в стандартах СЭВ на болты, деленным на коэффициентнадежности соответственно высокопрочных и фундаментных болтов.

3.8. Значение расчетногосопротивления растяжению высокопрочной стальной проволоки,применяемой в виде пучков и прядей, следует принимать равным значениювременного сопротивления разрыву проволоки, деленному на коэффициентнадежности.

3.9. Значение расчетногоусилия (сопротивления) растяжению стального каната следует приниматьравным значению разрывного усилия каната в целом, деленному накоэффициент надежности.

3.10. При расчете стальныхконструкций и соединений по предельным состояниям необходимоучитывать коэффициенты надежности и коэффициенты условий работы,принимаемые по СТ СЭВ 384-76, настоящему стандарту СЭВ и стандартамСЭВ на методы расчета.

4.Расчет стальных конструкций по предельным состояниям первой группы

4.1. Общие положения

4.1.1. При расчете несущейспособности элементов конструкций усилия от расчетных нагрузок ивоздействий не должны превышать усилий, которые могут быть воспринятысечениями или элементами при расчетных сопротивлениях стали.Предельные усилия, воспринимаемые сечениями или элементами, следуетопределять с учетом начальных несовершенств.

4.1.2. При расчетеконструкций по предельным состояниям полной непригодности кэксплуатации остаточные перемещения (деформации), соответствующиерасчетным нагрузкам и воздействиям, не должны превышать предельныхзначений перемещений (деформаций), устанавливаемых в стандартах СЭВна методы расчета.

При обосновании в стандартахСЭВ на методы расчета условия для расчета по предельным состояниямполной непригодности к эксплуатации допускается представлять в формепроверки усилий (как при расчетах несущей способности), определяемыхс учетом физической нелинейности.

4.1.3. Расчеты по методупредельных состояний первой группы следует выполнять в формесравнения усилий в элементе или в форме сравнения вычисляемыхнапряжений с расчетными сопротивлениями.

4.1.4. Расчет конструкций напрочность по условиям вязкого, хрупкого и усталостного разрушенийследует выполнять с использованием расчетного сопротивления R_uи характеристик сечения "нетто".

Расчет конструкций напрочность по условию ограничения перемещений или деформаций (условнаяпрочность) следует выполнять с использованием расчетногосопротивления R_yи характеристик сечения "брутто" при ослаблении сечения до15% и "нетто" - при ослаблении сечения свыше 15%.

4.1.5. Расчет конструкций наустойчивость (общую и местную) следует выполнять с использованиемрасчетного сопротивления R_y,характеристик "брутто" и эффективных длин сжатых элементов.

4.1.6. Расчет на прочностьэлементов, не ослабленных отверстиями для болтов или заклепок, изсталей с отношением R_u/Y_u>R_yследует выполнять по расчетному сопротивлению R_y,а из сталей с отношением R_u/Y_u<R_y- по расчетному сопротивлению R_u.

Расчет на прочностьэлементов, ослабленных отверстиями для болтов или заклепок, из сталейс отношением R_u/Y_u>R_yследует выполнять по расчетным сопротивлениям R_yи R_u,а из сталей с отношением R_u/Y_u<R_y- по расчетному сопротивлению R_u.

4.1.7. При расчетах напрочность по расчетному сопротивлению R_uсогласно пп. 4.1.4, 4.1.6 и 4.2.2 следует учитывать коэффициентнадежности Y_u>1.

4.2. Центрально-растянутыеэлементы

4.2.1. Расчет на прочностьцентрально-растянутых элементов следует выполнять по расчетнымсопротивлениям R_yи R_uс учетом требований пп. 4.1.4, 4.1.6 и 4.2.2.

4.2.2. Расчет на прочностьрастянутых элементов из сталей с соотношением R_u/Y_u>R_y,эксплуатация которых возможна и после достижения металлом пределатекучести, следует выполнять только по расчетному сопротивлению R_u.

4.3. Центрально-сжатыеэлементы

4.3.1. Расчет на прочностьцентрально-сжатых элементов следует выполнять по расчетнымсопротивлениям R_yи R_uс учетом требований пп. 4.1.4, 4.1.6 и 4.1.7.

Допускается расчет напрочность центрально-сжатых элементов с соединениями на заклепках илиболтах выполнять как для неослабленных элементов.

4.3.2. Расчет на устойчивостьцентрально-сжатых элементов необходимо выполнять как длявнецентренно-сжатых с учетом:

1) формы сечения элемента;

2) начального искривления осии случайного эксцентриситета сжимающей силы, принимаемых всоответствии с допускаемыми отклонениями, устанавливаемыми встандартах СЭВ на изготовление и монтаж стальных конструкций, илирезультатами статистического анализа их фактических значений;

3) собственных остаточныхнапряжений согласно п. 1.11;

4) влияния соединительныхпланок или решеток на общую жесткость элемента (для сквозныхэлементов).

При этом расчет элементовследует выполнять по деформированной схеме с учетом пластическихдеформаций, а значение расчетной несущей способности принимать равныммаксимальному значению сжимающей силы, которая может быть воспринятаэлементом.

Для элемента с шарнирнымиопорами форму изгиба оси допускается принимать по полуволнесинусоиды.

4.3.3. Для произвольныхзакреплений концов элементов за эффективную длину следует приниматьнаибольшее расстояние между двумя точками перегиба оси, определяемоеиз расчета этого элемента по методу Эйлера.

4.3.4. При расчетецентрально-сжатых элементов необходимо принимать коэффициентнадежности Y_e>1,0по отношению к критической нагрузке элемента, определяемой по методуЭйлера.

4.3.5. Стенки и поясные листы(полки) центрально-сжатых элементов следует проверять на устойчивостьсогласно пп. 4.8.3 - 4.8.5.

4.3.6. Центрально-сжатыеэлементы тонкостенного открытого профиля, кроме расчетов по пп. 4.3.2- 4.3.5, следует дополнительно проверять на устойчивость приизгибно-крутильной форме потери устойчивости, если это предусмотреностандартами СЭВ на методы расчета.

4.3.7. В сквозныхцентрально-сжатых элементах, кроме расчета всего элемента в целом,необходимо проверять устойчивость отдельных участков ветвей,расположенных между узлами.

4.3.8. Расчет соединительныхпланок или решеток в сквозных центрально-сжатых элементах следуетвыполнять на условную поперечную силу.

4.4. Изгибаемые элементы

4.4.1. Расчет на прочностьизгибаемых элементов, в зависимости от их назначения и условийэксплуатации, необходимо выполнять в пределах или за пределомупругости по ограниченным деформациям, предельные значенияинтенсивности которых должны приниматься в зависимости от следующихгрупп конструкций:

1) конструкции, в которых недопускается развитие пластических деформаций;

2) конструкции, в которыхразвитие пластических деформаций ограничивается условием пластическойадаптации и расчет которых выполняется в пределах упругих деформаций;

3) конструкции, в которыхразвитие пластических деформаций не сопровождается образованиемпластических шарниров и расчет которых выполняется без учетаперераспределения изгибающих моментов;

4) конструкции, в которыхразвитие пластических деформаций сопровождается образованиемпластических шарниров и расчет которых выполняется с учетомсоответствующего перераспределения изгибающих моментов.

4.4.2. При расчете напрочность изгибаемых элементов первой группы, как правило, следуетвыполнять проверку по сечению "нетто" нормальных напряженийs_xи s_y,параллельных и перпендикулярных к оси элемента, касательныхнапряжений t_xy,а также интенсивности напряжений в стенке, определяемой согласно п.1.10.

Допускается расчет изгибаемыхэлементов выполнять по условиям местной потери устойчивостипластинок, образующих сечение элемента.

Элементы, изгибаемые вплоскости наибольшей жесткости, необходимо рассчитывать наустойчивость из плоскости изгиба при изгибно-крутильных деформациях сучетом характера нагрузки, места ее приложения по высоте сечения,наличия или отсутствия закреплений элемента в пролете и формысечения. Расчет следует выполнять на основе теории устойчивоститонкостенных стержней с учетом стесненного и свободного кручения.

Допускается расчет элементовна устойчивость при изгибно-крутильных деформациях заменять проверкойустойчивости сжатого пояса согласно пп. 4.3.2 - 4.3.5.

Стенки и поясные листыизгибаемых элементов следует проверять на устойчивость согласно пп.4.8.6 - 4.8.10.

Примечание. При закреплениисжатого пояса изгибаемого элемента от поперечных смещений расчет егона устойчивость выполнять не требуется.

4.4.3. Расчет на прочностьизгибаемых элементов второй группы следует выполнять согласнотребованиям п. 4.4.2 при условии умножения геометрическиххарактеристик сечения "нетто" на коэффициенты пластическойадаптации, значения которых должны приниматься большими чем единица иопределяться по наибольшему значению интенсивности деформаций,устанавливаемому для этой группы.

4.4.4. Расчет на прочностьизгибаемых элементов третьей и четвертой групп допускается выполнятьдля конструкций, подверженных действию статических нагрузок.

При расчете таких элементовдолжны выполняться следующие требования:

1) рекомендуется, чтобы стальимела площадку текучести длиной не менее 6R_y/Eи отношение нормативных сопротивлений R_un/R_yn>1,3;

2) при касательныхнапряжениях t>0,5R_Sследует учитывать влияние поперечной силы на предельное значениеизгибающего момента;

3) при наличии зоны чистогоизгиба следует ограничивать общие перемещения элемента;

4) для третьей и четвертойгрупп конструкций расстояния между точками закреплений сжатого поясаэлемента от поперечных смещений, а также отношения высоты стенки иширины свеса пояса к их толщинам должны иметь значения,обеспечивающие их устойчивость соответственно для наибольшегозначения интенсивности деформаций, установленного для третьей группы,и при образовании пластического шарнира - для четвертой группы.

4.5. Элементы, подверженныедействию кручения

4.5.1. Расчет на прочностьэлементов, подверженных действию кручения, следует выполнять вусловиях свободного или стесненного кручения в пределах упругихдеформаций или с учетом пластических деформаций стали в зависимостиот назначения и условий эксплуатации конструкций.

4.5.2. При расчете напрочность элементов, подверженных действию свободного кручения,следует выполнять проверку только касательных напряжений.

При расчете на прочностьэлементов, подверженных действию стесненного кручения, следуетвыполнять проверку не только касательных, но и нормальных напряжений,определяемых законом секториальных площадей при недеформируемомконтуре сечения.

4.6. Элементы, подверженныедействию осевой силы с изгибом

4.6.1. Расчет на прочностьэлементов при действии осевой силы с изгибом, в зависимости от ихназначения и условий эксплуатации, следует выполнять по группамконструкций, установленных в п. 4.4.1 с учетом наибольших для каждойгруппы значений интенсивности деформаций.

Расчет на прочность элементовпервой и второй групп следует выполнять согласно требованиям пп.4.4.2 - 4.4.3.

Расчет на прочность элементовтретьей и четвертой групп следует выполнять с использованием значенийусилий, соответствующих поверхностям взаимодействия, и с учетомтребований, изложенных в п. 4.4.4.

Примечание. Расчет напрочность элементов при действии сжимающей силы с изгибом нетребуется выполнять, если сечение не ослаблено и если в расчетах напрочность и устойчивость принимаются одинаковые значения изгибающихмоментов.

4.6.2. Расчет на устойчивостьвнецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов при изгибе их водной из главных плоскостей следует выполнять как в плоскостидействия момента (плоская форма потери устойчивости), так и изплоскости действия момента (изгибно-крутильная форма потериустойчивости).

4.6.3. Расчет на устойчивостьвнецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов в плоскости действиямомента, как правило, следует выполнять согласно требованиям пп. 1.4и 4.3.2; при этом случайный эксцентриситет необходимо приниматьдополнительно к расчетному эксцентриситету e=M/N(где M- изгибающий момент; N- продольная сила) с учетом вероятности совпадений их расчетныхзначений.

Расчетные значенияизгибающего момента и продольной силы в элементе для вычисленияэксцентриситета следует определять из расчета системы понедеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали ипринимать при одном и том же сочетании нагрузок с учетом измененияизгибающего момента по длине элемента и условий закрепления концовэлемента.

Допускается принимать другиеметоды, обеспечивающие определение критических силы и момента всоответствии с общими требованиями метода предельных состояний.

4.6.4. Расчет на устойчивостьэлементов из плоскости действия момента при изгибно-крутильныхдеформациях следует выполнять при изгибе их в плоскости наибольшейжесткости (l_x>l_y),совпадающей с плоскостью симметрии, с учетом свободного и стесненногокручения, пространственных перемещений сечений элемента в моментпотери устойчивости и пластических деформаций стали.

4.6.5. В сквозныхвнецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых в одной плоскости элементах,кроме расчета всего элемента в целом, необходимо проверятьустойчивость отдельных ветвей; при этом продольную силу в каждойветви следует определять с учетом дополнительного усилия отизгибающего момента.

4.6.6. Расчет соединительныхпланок или решеток в сквозных внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемыхв одной плоскости элементах следует выполнять на действие фактическойи условной поперечных сил с учетом вероятности их одновременноговоздействия на элемент.

4.6.7. Расчет на устойчивостьвнецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых сплошностенчатых элементов приизгибе их в двух главных плоскостях, как правило, следует выполнятьпутем снижения критической силы, вычисляемой для элемента при изгибеего в плоскости наименьшей жесткости, за счет учета пространственныхперемещений сечений элементов и пластических деформаций при изгибеего в плоскости наибольшей жесткости.

Допускается применять другиеметоды, обеспечивающие определение критических силы и моментов всоответствии с общими требованиями метода предельных состояний.

4.6.8. Расчет на устойчивостьвнецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых сквозных элементов при изгибев двух главных плоскостях следует выполнять для всего элемента вцелом и для отдельных его ветвей.

Расчет всего элемента в целомв плоскости, параллельной плоскостям решеток, допускается выполнять,принимая момент, действующий в плоскости, перпендикулярной кплоскостям решеток, равным нулю.

Проверку устойчивостиотдельных ветвей следует выполнять как внецентренно-сжатых элементов,изгибаемых в плоскости наибольшей жесткости; при этом продольную силув каждой ветви следует определять с учетом дополнительного усилия отмомента, действующего в плоскости, параллельной плоскостям решеток, амомент, действующий в плоскости, перпендикулярной к плоскостямрешеток, допускается распределять между ветвями пропорционально ихжесткостям.

4.6.9. Расчет соединительныхпланок или решеток в сквозных внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемыхэлементах при изгибе их в двух главных плоскостях следует выполнятьсогласно п. 4.6.6; при этом фактическую поперечную силу следуетпринимать в плоскости, параллельной плоскостям соединительныхрешеток.

4.6.10. Проверку устойчивостистенок и поясных листов (полок) внецентренно-сжатых исжато-изгибаемых сплошно-стенчатых элементов следует выполнятьсогласно требованиям п. 4.8.11.

4.7. Эффективные (расчетные)длины элементов

4.7.1. Эффективные длинысжатых, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов стержневых ирамных систем следует устанавливать в случаях, когда выполнять расчетконструкций как единых систем по деформированной схеме с учетомпластических деформаций стали не представляется возможным.

4.7.2. В расчетах эффективнуюдлину элемента l_efследует определять по формуле

где m- коэффициент приведения длины, зависящей от условий закрепленияконцов элемента и характера приложения сжимающей нагрузки;

l- длина элемента.

4.7.3. Для плоских стержневыхсистем эффективные длины сжатых элементов следует определять как вплоскости системы, так и из этой плоскости.

4.7.4. Эффективные длинысжатых элементов ферм необходимо определять в зависимости от формысечений элементов и конструкций их соединений в узлах; при этомследует учитывать закрепления элементов от смещения из плоскостифермы.

4.7.5. При определенииэффективных длин сжатых элементов стержневых конструкций из одиночныхуголков необходимо определять плоскость, в которой происходит потеряустойчивости элемента (в плоскости наименьшей жесткости или вплоскости, параллельной полке уголка).

4.7.6. При определенииэффективных длин колонн зданий допускается принимать приближенныерасчетные схемы, которые должны отражать действительные условиянагружения колонн и закрепления их концов; при этом следует учитыватьнеравномерность распределения вертикальной нагрузки между колоннами,различие жесткостей колонн, наличие жестких конструктивных элементов,обеспечивающих пространственную устойчивость здания или сооружения.

4.7.7. Для ступенчатых колоннрам одноэтажных производственных зданий эффективные длины допускаетсяопределять для комбинации нагрузок, дающей наибольшие значенияпродольных сил на отдельных участках колонн, и полученные значенияl_efиспользовать в расчетах при других комбинациях нагрузок.

4.7.8. Эффективные длиныколонн в направлении вдоль здания (из плоскости рам) необходимопринимать равными расстояниям между точками, закрепленными отсмещения из плоскости рамы; при этом значения эффективных длин колонниз плоскости рам допускается уточнять путем расчета на устойчивостьна основе расчетной схемы, учитывающей действительные условиязакрепления концов колонн.

4.7.9. Эффективные длинырастянутых элементов следует определять как расстояния между точками,закрепленными от смещения.

4.8. Устойчивость стенок ипоясных листов (полок) элементов

4.8.1. В элементах,рассчитанных согласно пп. 4.3, 4.4, 4.5 и 4.6, устойчивость стенок ипоясных листов (полок), как правило, должна быть обеспечена всоответствии со значениями предельных усилий для элементов в целом.

При назначении сеченийэлементов по предельным перемещениям или гибкостям, а также в другихслучаях, определяемых технико-экономическим расчетом, устойчивостьстенок и поясных листов (полок) допускается обеспечивать при меньшихзначениях усилий в элементах.

4.8.2. Устойчивость стенок ипоясных листов (полок) следует проверять путем расчета.

При этом необходимоустанавливать наибольшие значения отношений высоты стенки и ширинысвеса пояса к их толщинам с учетом поперечных, продольных иокаймляющих ребер жесткости.

Примечание. При меньшихзначениях этих отношений проверку устойчивости стенок и свесов поясоввыполнять не требуется.

4.8.3. Проверку устойчивостистенок и поясных листов центрально-сжатых элементов следует выполнятьдля наиболее напряженного сечения элемента с учетом требований п.1.6; при этом рекомендуется учитывать влияние взаимодействия поясов истенки на их устойчивость.

4.8.4. В центрально-сжатыхэлементах, если устойчивость стенки согласно требованиям пп. 4.8.2 и4.8.3 не обеспечена, в расчет допускается вводить участки,определяемые из расчета элемента с учетом закритической стадии работыстенки на основе геометрически нелинейной теории тонких пластинок сучетом пластических деформаций стали.

4.8.5. Ребра для укреплениястенок центрально-сжатых элементов должны иметь достаточнуюжесткость, соответствующую методу расчета стенок; при этом продольныеребра рекомендуется включать в расчетную площадь элемента.

4.8.6. Проверку устойчивостистенок и поясных листов изгибаемых элементов, рассчитанных согласноп. 4.4.2, следует выполнять с учетом всех компонентов напряженногосостояния (s_x,s_yи t_xy).

4.8.7. Расчет на устойчивостьстенок балок следует выполнять с использованием отношений значенийкомпонентов напряженного состояния стенки к их критическим значениям,соответствующих поверхностям взаимодействия между ними. При этомзначения критических напряжений должны быть определены на основегеометрически линейной теории устойчивости пластинок в предположенииупругих деформаций стали. Допускается учитывать упругое защемлениестенки в поясах.

4.8.8. Расчет на устойчивостьпоясов балок, как правило, следует выполнять как свободно опертых поодной из длинных сторон пластинок на основе геометрически линейнойтеории устойчивости пластинок в предположении упругих деформацийстали.