СТ СЭВ 3973-83

СТ СЭВ 3973-83

УДК62-192:624.01/.04:691.771.001.24 Группа Ж02

СТАНДАРТСОВЕТА ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ВЗАИМОПОМОЩИ

Надежностьстроительных конструкций и оснований

КОНСТРУКЦИИАЛЮМИНИЕВЫЕ

Основныеположения по расчету

Дата введения 1986-01-01

ИНФОРМАЦИОННЫЕДАННЫЕ

УТВЕРЖДЕНПостоянной Комиссией по сотрудничеству в области стандартизацииПрага, июль 1983 г.

Взамен РС5239-75

1. Автор -делегация ВНР в Постоянной Комиссии по сотрудничеству в областистроительства.

2. Тема -22.200.19-81.

3. Стандарт СЭВутвержден на 53-м заседании ПКС.

4. Сроки началаприменения стандарта СЭВ:

5. Срок первойпроверки - 1988 г., периодичность проверки - 5 лет.

Настоящийстандарт СЭВ является обязательным в рамках Конвенции о применениистандартов СЭВ

Настоящийстандарт СЭВ распространяется на конструкции из алюминия иалюминиевых сплавов (в дальнейшем - алюминиевые конструкции) жилых,общественных, производственных, сельскохозяйственных и других зданийи сооружений и устанавливает основные положения по расчету этихконструкций по предельным состояниям.

Настоящийстандарт СЭВ не распространяется на алюминиевые конструкции мостов, атакже на другие конструкции, подвергаемые многократному воздействиюнагрузок (усталостное разрушение) или воздействию температуры выше +100 °С.

1.ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Алюминиевыеконструкции следует рассчитывать по предельным состояниям, указаннымв СТ СЭВ 384-76.

1.2. Нормативныезначения нагрузок, коэффициенты надежности по нагрузке и коэффициентысочетаний для определения расчетных значений нагрузок следуетпринимать по СТ СЭВ 1407-78.

1.3. Длястатически неопределимых конструкций при отсутствии метода их расчетас учетом физической нелинейности расчетные усилия допускаетсяопределять по недеформированной схеме в предположении упругихдеформаций материала. Расчет на устойчивость отдельных элементов надействие этих усилий следует выполнять по деформированной схеме сучетом физической нелинейности (пластических деформаций алюминия).

1.4.Пластические деформации алюминия при расчете напряжений следуетучитывать только в случаях, специально оговоренных в настоящемстандарте СЭВ.

1.5. Расчеталюминиевых конструкций и их элементов при сложном напряженномсостоянии следует выполнять путем определения интенсивностинапряжений с учетом энергетической теории прочности.

1.6. Алюминиевыеконструкции следует рассчитывать как единые пространственные системыс учетом факторов, определяющих напряженное и деформированноесостояние, геометрической и физической нелинейности, пластическихсвойств материалов в соответствии с требованиями, устанавливаемыминастоящим стандартом СЭВ, а также с учетом стандартов СЭВ на методырасчета.

1.7. Приотсутствии точных теоретических методов расчета или проверенныхранее аналогичных решений допускается применять приближенные методырасчета, основанные на разделении единых пространственных систем наотдельные плоские системы и элементы и обеспечивающие общий уровеньнадежности конструкций в соответствии с требованиями методапредельных состояний; при этом следует учитывать особенностивзаимодействия элементов алюминиевых конструкций между собой и соснованием.

1.8 При расчетеалюминиевых конструкций следует учитывать влияние собственныхнапряжений (например, напряжения от сварки), если они влияют наработу конструкции.

1.9. Расчеталюминиевых конструкций и их элементов на усилия от действия внешнихнагрузок необходимо выполнять с использованием следующихгеометрических гипотез: плоских сечений, секториальных площадей ипрямых нормалей.

1.10. Прирасчете алюминиевых конструкций, содержащих элементы из другихматериалов, следует учитывать соответствующие положения стандарта СЭВпо расчету конструкций из этих материалов.

2.МАТЕРИАЛЫ

2.1. Выбор марок алюминия следует производить в зависимости от условийэксплуатации, расчетных температур, технологии изготовления и монтажаалюминиевых конструкций; при этом необходимо учитывать характеристикимеханических свойств алюминия, пластичность, ударную вязкость,свариваемость, твердость и стойкость против коррозии.

2.2. Для сварныхсоединений следует применять материалы, соответствующие маркамсвариваемого алюминия и обеспечивающие необходимые свойства сварныхшвов при соответствующей технологии их выполнения.

2.3.Характеристики марок алюминия, материалов для сварки, болтов изаклепок, а в необходимых случаях состояния их поставки, следуетуказывать на чертежах алюминиевых конструкций согласно требованиямстандартов СЭВ.

2.4. Для марокалюминия, применяемых в алюминиевых конструкциях, рекомендуетсяпринимать следующие значения физических характеристик:

1) модульупругости () - МРа;

2) модуль сдвига() - MРa;

3) коэффициентпоперечной деформации () - 0,3;

4) коэффициентлинейного расширения () - ;

5) плотность ()- 2700 .

3.РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ

3.1. Значениярасчетных сопротивлений деформируемого алюминия необходимоопределять по следующим формулам:

1) сопротивлениерастяжению, сжатию и изгибу:

по условномупределу текучести

(1)

по временномусопротивлению

(2)

Для расчетаследует принимать расчетное сопротивление меньшее из значений и :

2) сопротивлениесдвигу

; (3)

3) сопротивлениесмятию торцевой поверхности (при наличии пригонки)

; (4)

где и - нормативные сопротивления алюминия, равные наименьшим значениямусловного предела текучести и временного сопротивления, установленнымв стандартах СЭВ на алюминий;

- коэффициентнадежности по материалу;

- коэффициентнадежности.

и следует принимать больше 1,0.

Допускается дляопределения расчетных сопротивлений, применяемых в расчетах наустойчивость, принимать наименьшее из значений условного пределатекучести, определенных экспериментальным путем на сжатие ирастяжение.

3.2. Значениярасчетных сопротивлений основного металла по п. 3.1 в зонетермического влияния сварки или плазменной резки необходимо умножитьна коэффициент условий работы

3.3. Значениярасчетных сопротивлений сварных соединений следует определять по формуле

(5)

где - коэффициент условий работы, зависящий от химического составаосновного металла и металла шва, а также от технологии сварки;

- коэффициентусловий работы, зависящий от напряженного состояния и качества шва;

- коэффициент условий работы, зависящий от степени концентрации напряжений;

,и следует принимать равными или меньше 1,0.

3.4. Значениерасчетного сопротивления сварной точки в соединениях, выполненныхконтактной точечной сваркой следует определять по формуле

(6)

где - нормативное сопротивление сварной точки;

- коэффициентнадежности по виду разрушения, принимаемый больше 1,0;

- коэффициентусловий работы, значение которого зависит от марки основногометалла, принятой технологии и метода контроля качества, принимаемыйменьше 1.

3.5. Значениярасчетных сопротивлений болтовых и заклепочных соединений растяжениюи срезу болтов (заклепок), а также смятию соединяемых элементовконструкций следует устанавливать по значениям расчетныхсопротивлений металла болтов (заклепок) и основного металла соединяемых элементов с учетом коэффициентов, указанных в таблице.

Примечание. Приведенные втаблице значения расчетных сопротивлений действительны для соединенийна одном болте или заклепке. Если число болтов или заклепок всоединении больше одного, то необходимо учитывать коэффициентыусловий работы соединений ()зависящие от класса точности болтов, числа рядов и расстояний вдольусилий между центрами отверстий и от края до центра ближайшегоотверстия.

3.6. Значениярасчетных сопротивлений алюминия, сварных соединений, болтов,заклепок для конструкций, эксплуатируемых при расчетных температурахнаружного воздуха в пределах от 51 до 100 °С и при действиинагрузки более 0,8 нормативной за время свыше 100 ч, необходимоумножать на коэффициент условий работы .

3.7. При расчетеалюминиевых конструкций и соединений по предельным состояниямнеобходимо учитывать коэффициенты надежности и коэффициенты условийработы, принимаемые по СТ СЭВ 384-76, настоящему стандарту СЭВ истандартам СЭВ на методы расчета.

4.РАСЧЕТ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ

СОСТОЯНИЯМПЕРВОЙ ГРУППЫ

4.1. Общиеположения

4.1.1. Прирасчете несущей способности элементов конструкций усилия от расчетныхнагрузок и воздействий не должны превышать усилий, которые могут бытьвосприняты сечениями или элементами при расчетных сопротивлениях алюминия. Предельные усилия, воспринимаемые сечениями или элементами,следует определять с учетом начальных несовершенств, получаемых приизготовлении и монтаже алюминиевых конструкций.

4.1.2. Расчетыпо методу предельных состояний первой группы следует выполнять вформе сравнения усилий в элементе или в форме сравнения вычисляемыхнапряжений с расчетными сопротивлениями.

4.1.3. Расчетконструкций на прочность по условиям любого характера разрушенийследует выполнять с использованием характеристик сечения "нетто"с учетом требований п. 4.1.5.

4.1.4. Расчетконструкций на устойчивость (общую и местную) следует выполнять сиспользованием характеристик сечения "брутто" и эффективныхдлин сжатых элементов с учетом требований п. 4.1.5.

4.1.5. Прирасчете на прочность и устойчивость по пп. 4.1.3 и 4.1.4 необходимоучитывать влияние термического воздействия сварки на механическиесвойства алюминия путем ввода коэффициента условий работы меньше 1,0.При этом коэффициент условий работы по 3.2 не применяется.

4.2. Центральнорастянутые элементы

4.2.1. Расчет напрочность центрально растянутых элементов следует выполнять путемпроверки усилий или напряжений с учетом требований пп. 4.1.3 и4.1.5.

4.2.2. Приопределении нормального напряжения следует предполагать, чтораспределение напряжений равномерное.

4.3. Центральносжатые элементы

4.3.1. Расчет наточность центрально сжатых элементов с соединениями на болтах классаточности С (по СТ СЭВ 2651-80) следует выполнять с учетом требованийп. 4.1.3. В остальных случаях допускается расчет на прочностьцентрально сжатых элементов с соединениями на заклепках или болтахвыполнять как для неослабленных элементов.

4.3.2. Расчет наустойчивость центрально сжатых элементов необходимо выполнять как длявнецентренно сжатых с учетом:

1) формы сеченияэлемента;

2) начальногоискривления оси и случайного эксцентриситета сжимающей силы,принимаемых в соответствии с допускаемыми отклонениями,устанавливаемыми в стандартах СЭВ на изготовление и монтажалюминиевых конструкций, или результатами статистического анализа ихфактических значений;

3) собственныхостаточных напряжений согласно п. 1.8;

4) влияниясоединительных планок или решеток на общую жесткость элемента (длясквозных элементов).

При этом расчетэлементов следует выполнять по деформированной схеме с учетомпластических деформаций, а значение расчетной несущей способностипринимать равным максимальному значению сжимающей силы, котораяможет быть воспринята элементом.

Для элемента сшарнирными опорами форму изгиба оси допускается принимать пополуволне синусоиды.

4.3.3. Стенки ипоясные листы (полки) центрально сжатых элементов следуетпроверять на устойчивость согласно пп. 4.8.1-4.8.3.

4.3.4.Центрально сжатые элементы тонкостенного открытого профиля, кроме расчетов по пп. 4.3.2-4.3.3, следует дополнительно проверять наустойчивость при изгибно-крутильной форме потери устойчивости, еслиэто предусмотрено стандартами СЭВ на методы расчета.

4.3.5. Всквозных центрально сжатых элементах, кроме расчета элемента вцелом, необходимо проверять устойчивость отдельных участков ветвей,расположенных между узлами.

4.3.6. Расчетсоединительных планок или решеток в сквозных центрально сжатыхэлементах следует выполнять на условную поперечную силу.

4.4. Изгибаемыеэлементы

4.4.1. Расчет на прочность изгибаемых элементов следует выполнять путем проверкинормальных напряжений и ,касательных напряжений ,а также интенсивности напряжений, определяемой согласно п. 1.5.

Расчеты приопределении напряжений ,и для сплошностенчатых элементов следует проводить в предположенииупругих деформаций материала.

4.4.2. Элементы,изгибаемые в плоскости наибольшей жесткости, необходимо рассчитыватьна устойчивость из плоскости изгиба при изгибно-крутильныхдеформациях с учетом характера нагрузки, места ее приложения повысоте сечения, наличия или отсутствия закреплений элемента в пролетеи формы сечения. Расчет следует выполнять на основе теорииустойчивости тонкостенных стержней с учетом стесненного и свободногокручения.

Допускаетсярасчет элементов на устойчивость при изгибно-крутильных деформацияхзаменить проверкой устойчивости сжатого пояса согласно пп.4.3.2-4.3.4.

Примечание. При закреплениисжатого пояса изгибаемого элемента от поперечных смещений расчет егона устойчивость выполнять не требуется.

Стенки и поясныелисты изгибаемых элементов следует проверять на устойчивость согласнопп. 4.8.1-4.8.3.

4.5. Элементы,подверженные действию кручения

4.5.1. Расчет напрочность элементов, подверженных действию кручения, следуетвыполнять в условиях свободного или стесненного кручения в пределахупругих деформаций или с учетом пластических деформаций алюминия взависимости от назначения и условий эксплуатации конструкций.

4.5.2. Прирасчете на прочность элементов, подверженных действию свободногокручения, следует выполнять проверку только касательных напряжений.

4.5.3. Прирасчете на прочность элементов, подверженных действию стесненногокручения, следует выполнять проверку не только касательных, но инормальных напряжений, определяемых законом секториальных площадейпри недеформируемом контуре сечения.

4.6. Элементы,подверженные действию осевой силы с изгибом

4.6.1 Расчет напрочность элементов при действии осевой силы с изгибом следуетвыполнять согласно требованиям п. 4.4.1

4.6.2. Расчет наустойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов приизгибе их в одной из главных плоскостей следует выполнять как вплоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости), так ииз плоскости действия момента (изгибно-крутильная форма потериустойчивости).

4.6.3. Расчет наустойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов вплоскости действия момента, как правило, следует выполнять согласнотребованиям п. 4.3.2; при этом случайный эксцентриситет необходимопринимать дополнительно к расчетному эксцентриситету (где - изгибающий момент; - продольная сила) с учетом вероятности совпадения их расчетныхзначений.

Расчетныезначения изгибающего момента и продольной силы в элементе длявычисления эксцентриситета следует определять из расчета системы понедеформированной схеме в предположении упругих деформаций алюминия ипринимать при одном и том же сочетании нагрузок с учетом измененияизгибающего момента по длине элемента и условий закрепления егоконцов.

Допускаетсяпринимать другие методы, обеспечивающие определение критических сил имоментов в соответствии с общими требованиями метода предельныхсостояний.

4.6.4. Расчет наустойчивость элементов из плоскости действия момента приизгибно-крутильных деформациях следует выполнять при изгибе их вплоскости наибольшей жесткости (), совпадающей с плоскостью симметрии, с учетом свободного истесненного кручения, пространственных перемещений сечений элементав момент потери устойчивости и пластических деформаций алюминия.

4.6.5. Всквозных внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых в одной плоскостиэлементов, кроме расчета всего элемента в целом, необходимо проверятьустойчивость отдельных ветвей; при этом продольную силу в каждойветви следует определять с учетом дополнительного усилия отизгибающего момента.

4.6.6. Расчетсоединительных планок или решеток в сквозных внецентренно-сжатых исжато-изгибаемых в одной плоскости элементах следует выполнять надействие фактической и условной поперечных сил с учетом вероятностиих одновременного воздействия на элемент.

4.6.7. Расчет наустойчивость внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых сплошностенчатыхэлементов при изгибе их в двух главных плоскостях, как правило,следует выполнять путем снижения критической силы, вычисляемой дляэлемента при изгибе его в плоскости наименьшей жесткости, за счетучета пространственных перемещений сечений элемента и пластическихдеформаций при изгибе его в плоскости наибольшей жесткости.

Допускаетсяприменять другие методы, обеспечивающие определение критической силыв соответствии с общими требованиями метода предельных состояний.

4.6.8. Расчет наустойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых сквозныхэлементов при изгибе в двух главных плоскостях следует выполнять длявсего элемента в целом и для отдельных его ветвей.

Расчет всегоэлемента в целом в плоскости, параллельной плоскости решеток,допускается выполнять, принимая момент, действующий в плоскости,перпендикулярной к плоскости решеток, равным нулю.

Проверкуустойчивости отдельных ветвей следует выполнять каквнецентренно-сжатых элементов, изгибаемых в плоскости наибольшейжесткости; при этом продольную силу в каждой ветви следует определятьс учетом дополнительного усилия от момента, действующего в плоскости,параллельной плоскостям решеток, а момент, действующий в плоскости,перпендикулярной к плоскостям решеток, допускается распределить междуветвями пропорционально их жесткостям.

4.6.9. Расчетсоединительных планок или решеток в сквозных внецентренно-сжатых исжато-изгибаемых элементах при изгибе их в двух главных плоскостяхследует выполнять согласно п. 4.6.6; при этом фактическую поперечнуюсилу следует принимать в плоскости, параллельной плоскостямсоединительных решеток.

4.6.10. Проверкуустойчивости стенок и поясных листов (полок) внецентренно-сжатых исжато-изгибаемых сплошностенчатых элементов следует выполнятьсогласно требованиям пп. 4.8.1-4.8.3.

4.7. Эффективные(расчетные) длины элементов

4.7.1.Эффективные длины сжатых, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемыхэлементов стержневых и рамных систем следует устанавливать в случаях,когда выполнять расчет конструкций как единых систем подеформированной схеме с учетом пластических деформаций алюминия непредставляется возможным.

4.7.2. Врасчетах эффективную длину элемента ()следует определять по формуле

(7)

где - коэффициент приведения длины, зависящий от условий закрепленияконцов элемента и характера приложения сжимающей нагрузки;

- длинаэлемента.

4.7.3. Дляплоских стержневых систем эффективные длины сжатых элементов следуетопределять как в плоскости системы, так и из этой плоскости.

4.7.4.Эффективные длины сжатых элементов форм необходимо определять взависимости от формы сечений элементов и конструкций их соединений вузлах; при этом следует учитывать закрепления элементов от смещенияиз плоскости фермы.

4.7.5. Приопределении эффективных длин колонн зданий допускается приниматьприближенные расчетные схемы, которые должны отражать действительныеусловия нагружения колонн и закрепления их концов; при этом следуетучитывать неравномерность распределения вертикальной нагрузки междуколоннами, различие жесткостей колонн, наличие жестких конструктивныхэлементов, обеспечивающих пространственную устойчивость здания илисооружения.

4.7.6. Дляступенчатых колонн рам одноэтажных производственных зданийэффективные длины допускается определять для комбинации нагрузок,дающей наибольшие значения продольных сил на отдельных участкахколонн, и полученные значения использовать в расчетах при других комбинациях нагрузок.

4.7.7.Эффективные длины колонн в направлении вдоль здания (из плоскостирам) необходимо принимать равными расстояниям между точками,закрепленными от смещения из плоскости рамы; при этом значенияэффективных длин колонн из плоскости рам допускается уточнять путемрасчета на устойчивость на основе расчетной схемы, учитывающейдействительные условия закрепления концов колонн.

4.7.8. Эффективные длины растянутых элементов следует определять какрасстояния между точками, закрепленными от смещения.

4.8.Устойчивость стенок и поясных листов (полок) элементов

4.8.1.Устойчивость стенок и поясных листов (полок) следует проверять путемрасчета.

При этомнеобходимо устанавливать наибольшие значения отношений высоты стенкии ширины свеса пояса к их толщинам с учетом поперечных, продольных иокаймляющих ребер жесткости. При меньших значениях этих отношенийпроверку устойчивости стенок и свеса выполнять не требуется.

4.8.2. Проверкуустойчивости стенок и поясных листов центрально-сжатых элементовследует выполнять для наиболее напряженного сечения элемента наоснове линейной зависимости между деформациями и перемещениями сучетом пластических деформаций алюминия; при этом допускаетсяприменять теорию малых упругопластических деформаций при простомнагружении.

Рекомендуетсяучитывать влияния взаимодействия поясов и стенки на их устойчивость.

4.8.3. Вцентрально сжатых элементах, если устойчивость стенки согласнотребованиям пп. 4.8.1 и 4.8.2 не обеспечена, в расчет допускаетсявводить участки, определяемые из расчета элемента с учетомзакритической стадии работы стенки на основе геометрически нелинейнойтеории тонких пластинок с учетом пластических деформаций алюминия.При этом следует приводить размеры этих участков.

4.9. Расчетсварных соединений элементов

4.9.1. Придействии на сварное соединение продольной силы распределение напряжений по длине сварного шва следует принимать равномерным.

4.9.2. Придействии на сварное соединение изгибающего момента распределениенапряжений по длине сварного шва следует принимать пропорциональнымрасстояниям от центра тяжести соединения до рассматриваемого сеченияшва.

4.9.3. Расчетсварных швов при одновременном действии продольной силы и моментаследует выполнять на равнодействующую напряжений вычисленных отдельноот продольной силы и момента.

4.9.4. Расчетсварных соединений следует выполнять на прочность в пределах упругихдеформаций по формулам для основного сечения по расчетнымсопротивлениям для сварных соединений.

В сварных швахпри одновременном действии нормальных и срезывающих напряженийнеобходимо проверять интенсивность напряжений, определяемую согласноп. 1.5. Допускается применение других методов, учитывающих связьмежду компонентами напряженного состояния шва.

Расчет стыковыхшвов не выполняется, если расчетные сопротивления основного металла иметалла шва одинаковы, а сварка выполнена с полным проплавлением иконцы швов выведены за пределы стыка.

4.9.5. Расчет напрочность соединений, выполняемых точечной сваркой, следует проводитьпо сварной точке, находящейся в наиболее напряженном состоянии,причем напряжение в этой точке не должно превосходить расчетныхсопротивлений, определенных для одной сварной точки по п. 3.4.

4.9.6. Прирасчете сварных соединений согласно пп. 4.9.1, 4.9.2 допускаетсяучитывать фактическое распределение напряжений по длине сварного шва,определяемое более точным теоретическим методом или экспериментальнымпутем и проверенное практикой проектирования.

4.10. Расчетболтовых и заклепочных соединений

4.10.1. Болтовыеи заклепочные соединения следует рассчитывать на растяжение и срезболтов или заклепок и на смятие соединяемых элементов.

Расчет нарастяжение болтов следует выполнять по сечению "нетто"болта.

4.10.2. Придействии на болтовое или заклепочное соединение продольной силыраспределение этой силы между болтами или заклепками следуетпринимать равномерным.

4.10.3. Придействии на болтовое или заклепочное соединение огибающего моментараспределение усилий на болты или заклепки необходимо приниматьпропорциональным расстояниям от центра тяжести соединения дорассматриваемого болта или заклепки.

При действиимомента в плоскости соединения расчет следует выполнять на срезболтов или заклепок и на смятие соединяемых элементов. При действии момента в плоскости, перпендикулярной к плоскости соединения, болтыследует рассчитывать на растяжение.

4.10.4. Прирасчете болтовых и заклепочных соединений согласно п. 4.10.1, 4.10.2допускается учитывать фактическое распределение усилий между болтамиили заклепками, определенное более точным теоретическим методом илиэкспериментальным путем и проверенное практикой проектирования.

5.РАСЧЕТ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ

СОСТОЯНИЯМВТОРОЙ ГРУППЫ

5.1. При расчете по предельным состояниям второй группы перемещения, деформации ипараметры колебаний от нагрузок, определяемых по СТ СЭВ 1407-78, недолжны превышать предельных значений.

5.2. Предельныезначения перемещений, деформаций и параметров колебаний следуетустанавливать на основе требований нормальной эксплуатации с учетомусловий безопасности людей, работы технологического оборудования,сохранности ограждающих конструкций.

Предельныезначения прогибов допускается увеличивать на высоту строительногоподъема, если это не противоречит другим требованиям настоящегостандарта СЭВ.

5.3. Расчетперемещений, деформаций и параметров колебаний конструкций следуетвыполнять в предположении упругих деформаций алюминия без учетаослабления сечений отверстиями для болтов и заклепок, а также безучета коэффициента динамичности.

5.4. При расчетеперемещений и отклонений болтовых конструкций необходимо учитыватьвлияние сдвигов в соединениях, если это предусмотрено в стандартахСЭВ на методы расчета.

5.5. Наибольшиезначения гибкостей сжатых и растянутых элементов не должны превышатьих предельных значений, устанавливаемых в зависимости от назначенияэлемента и характера его нагружения.

ИНФОРМАЦИОННОЕПРИЛОЖЕНИЕ

ТОНКОЛИСТОВЫЕКОНСТРУКЦИИ

1. Тонкиеплоские листы следует рассчитывать как гибкие пластинки, т. е. понелинейной теории с учетом изгиба и растяжения срединной поверхностипластинки.

2.Пространственные системы, состоящие из продольно-поперечного каркасаи прикрепленных к нему тонких плоских листов, следует рассчитывать наоснове совместной работы тонколистового настила (гибких пластин илимембран) и каркаса с учетом их деформированного состояния игеометрической нелинейности.

3. Расчет напрочность гофрированных листов при поперечной нагрузке следуетвыполнять как для балки, изгибаемой в направлении гофров.

4. При расчетена прочность сжатых и изгибаемых листовых ограждающих конструкцийследует выполнять проверку местной устойчивости составных частейлиста. При этом вместо действительной площади сечения листа следуетучитывать уменьшенную (рабочую) площадь сечения.

Рабочая ширинаплоских и гофрированных листов изменяется в зависимости от величинынапряжения в листе и от характера диаграммы материала.

5. При расчетена прочность плоских и гофрированных листов, опирающихся напродольные ребра, при действии продольной или поперечной нагрузок врабочую площадь сечения ребер следует включить площадь сечениялиста шириной, определенной по п. 4.

СОДЕРЖАНИЕ

1.ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

2.МАТЕРИАЛЫ

3.РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ

4.РАСЧЕТ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

5.РАСЧЕТ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ

ИНФОРМАЦИОННОЕПРИЛОЖЕНИЕ. ТОНКОЛИСТОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ